處理工藝論文模板(10篇)

導言：作為寫作愛好者，不可錯過為您精心挑選的10篇處理工藝論文，它們將為您的寫作提供全新的視角，我們衷心期待您的閱讀，并希望這些內容能為您提供靈感和參考。

篇1

2變形的其他影響因素及減小措施

2.1預備熱處理在熱處理過程中，有可能引起內孔的變形增大，如存在混晶、大量索氏體或魏氏組織以及過高的正火溫度。因此需要對正火溫度進行控制，也可以采用等溫退火的方式來對鍛件進行處理。金屬最終的變形量與很多因素有關，如淬火前進行的調質處理以及退火和正火。金屬產生變形進而導致金屬組織結構也發生變化。研究和實踐表明，為使金屬組織結構均勻，在進行正火處理時采用等溫淬火是一種有效的減小其變形量的措施。

2.2運用合理的冷卻方法金屬淬火后冷卻過程的控制也是必須考慮的一個因素。淬火后采用油進行冷卻，因此其變形直接受到油的冷卻能力的影響。通常來說，熱油淬火產生的變形小于冷油淬火，一般控制在100+20％。同時，變形還受到淬火的攪拌方式和速度的影響。在進行金屬熱處理時，金屬產生的應力及模具的變形與冷卻的速度和冷卻的均勻程度有關。過快的冷卻速度和不均勻冷卻都會導致應力及模具變形的增大。因此，應盡量采用預冷，不過需要注意的是應保證模具的硬度要求。為減少熱應力和組織應力，可以選用分級冷卻淬火，這種方式對形狀復雜的工件十分有效，能顯著減少其變形。采用等溫淬火的方式，則適用于十分復雜并且有較高精度要求的工件，能使金屬變形顯著減少。

2.3零件結構要合理改善零件的結構是減少熱處理變形的關鍵環節。經過熱處理后的工件，其厚度不同的部分冷卻的速度也是不同的。因此，在滿足工件使用性能的前提下，應使工件的厚度差別不能過大，盡量使零件的截面均勻，減少由應力集中導致的過渡區的畸變和開裂現象。保持結構與材料成分和組織的對稱性，避免尖銳棱角、溝槽等。此外，采用預留加工量的方式也是減少厚度不均勻零件變形的有效方式之一。

2.4采用合理的裝夾方式及夾具通過采用合理的裝夾方式和夾具，能夠使工件獲得均勻的加熱和冷卻，從而減少熱應力以及組織應力的不均，有效減小熱處理導致的工件變形。

2.5機械加工工件的加工通常需要經過很多道工序，如果熱處理加工是最后的工序，則應控制其畸變的允許值，使之滿足圖樣規定的工件尺寸。依據上道工序的加工尺寸來對畸變量加以確定，因此掌握畸變規律尤為重要，為使熱處理導致的畸變處于合格的范圍，在進行熱處理前應對尺寸進行預修正。如果熱處理是中間的工序，機加工余量和熱處理畸變量之和即為熱處理前的加工余量。導致熱處理變形的因素多而復雜，因此相較于機械加工余量來說，熱處理的加工余量不易確定，在實際加工中應留出足夠的加工余量用于機械加工。

2.6采用合適的介質在熱處理的過程中，介質的選擇也十分重要，應選擇有利于減小變形量的介質。研究和實驗表明，硬度要求相同的情況下，采用油性介質是更好的選擇。不同介質具有不同的冷卻速度，在其他條件相同的情況下，同油性介質相比較，水性介質的冷卻速度較快。此外，水溫的變化也會對介質的冷卻性能造成影響，其變化對油性介質冷卻特性產生的影響較小。熱處理條件相同的情況下，水性介質淬火后會產生相對較大的變形量。

篇2

2工藝特點

2．1廢水處理工藝的選擇原則

在工藝選擇和設計過程中充分考慮污水特點，并根據同類廢水處理設計和實踐經驗，進行主體工藝選擇時，注意重點考慮以下原則。一是采用生化處理原則。采用水解酸化結合生物接觸氧化工藝流程，脫氮方式采用A/O泥膜法工藝。二是采用先進可靠的系統設備。降低系統維護工作量，保證系統長期正常運轉。三是采用適宜的自動化控制系統。保證處理效果和減少勞動力需求。

2．2廢水處理主體工藝的確定

2．2．1水解酸化工藝

水解池內培養厭氧菌，廢水經厭氧菌降解，使大部分大分子有機物分解為小分子有機物。

2．2．2生物接觸氧化工藝

好氧生物處理主要有活性污泥法和生物膜法。生物膜法工藝主要采用生物接觸氧化法，生物接觸氧化工藝占地面積較小，不會發生活性污泥法中易產生的污泥膨脹現象，運行較為穩定、簡單。該工藝在生活廢水處理中已經得到廣泛應用，效果較好。處理工藝成熟可靠、具有較高的緩沖水質水量沖擊能力，采用混合液回流進行硝化、反硝化使NH3-N達到排放標準。

3工藝優勢

3．1社會效益

項目實施后，通過政府推介、客戶指導、例行蛋鴨養殖技術人員培訓等方式積極宣傳本項目的成功經驗，普及開展生態循環農業的必要性，促進養殖戶、孵化場增產增收，加速蛋鴨養殖科學化、現代化。通過技術培訓和宣傳，極大提高了廣大養殖戶的環保意識，減少養殖業所帶來的環境污染。

篇3

2回火溫度對組織與性能的影響

將850℃淬火后的鋼板(2號試樣)再均分為3個試樣，分別在550、620、660℃下保溫100min進行回火，考察不同回火溫度對35CrMo鋼組織與性能的影響。35CrMo鋼不同溫度回火后的顯微組織如圖2所示。由圖2可見，在水冷淬火時，隨著回火溫度的提高，淬火組織中碳化物不斷球化，原淬火組織中的馬氏體和貝氏體板條簇方向性減弱。對850℃淬火后不同溫度保溫100min回火后的3個試樣分別取樣測試其硬度，結果如表2所示。由表2可知，從550℃開始，隨著回火溫度的升高，回火的硬度呈下降的趨勢。550℃回火時鋼板硬度過大，而660℃回火時鋼板硬度過小。綜合考慮不同熱處理工藝下35CrMo鋼的組織和硬度情況，將850℃×60min水冷淬火+620℃×100min回火作為現場生產工藝。為更深入細致地了解35CrMo鋼在850℃水冷淬火、620℃回火條件下的精細組織，對此條件下處理后的試樣進行了透射電鏡觀察，結果如圖3所示。圖3(a)～(b)反映出在35CrMo鋼在850℃淬火、620℃回火條件下組織中為板條狀馬氏體+貝氏體組織。由圖3(c)可知，在回火組織中依然有大量的位錯存在，這些位錯的存在是保證試驗鋼強度和硬度的原因之一。在回火組織中還有大量析出的短條棒狀碳化物(見圖3(d))，因其尺寸較小，無法在透射電鏡下進行能譜分析，由于此鋼中有1．0wt%左右的Cr的存在，推斷分析可能是合金碳化物(Fe，Cr)3C或者Cr的碳化物。

3現場應用

根據以上試驗結果，將850℃×60min水冷淬火+620℃×100min回火作為35CrMo鋼板現場生產的調質工藝。萊鋼寬厚板廠2013年共生產100mm厚度35CrMo鋼板超過10000t，性能穩定，為企業創造了良好的經濟效益。

篇4

優質的磷化膜只有在徹底去除了油物、銹、氧化皮等異物的工件表面上形成。因為殘留在工件表面的油污、銹蝕、氧化皮等會嚴重阻礙磷化膜的生長。此外，還會影響涂層的附著力，干燥性能、裝飾性能和耐蝕性能，徹底去除這些異物是磷化的必要條件。

除油和除銹是磷化之前的兩個基本工序，相對而言，油比銹的危害性大，而且有油的工件直接影響除銹速度，所以，除銹應在除油的基礎上進行，但對于油少銹多的工件也可以將除油與除銹兩個基本工序合二為一，在一個槽中同時完成除油除銹工序，可縮短生產線，降低設備和廠房投資費用，但處理質量不如分槽好，對要求不高的場合可采用。采用此工序后，除油劑也應選擇酸性藥劑和除銹劑配套使用。除銹仍采用鹽酸，鹽酸除銹速度快，除銹干凈徹底，對氧化皮也有很好的去除功能，且又是常溫使用，弊病是鹽酸除銹酸霧較大，有害健康，環境污染嚴重。隨著的，環境保護和勞動條件的改善已成為人們共同關心的。因此，在選擇藥劑時應考慮環境保護的需要。所以選擇除油劑時要求配制簡單，去污能力強，不含常溫下難清洗的氫氧化鈉，硅酸鹽，OP乳化劑等成分，常溫下易水洗，不含毒性物質，不產生有害氣體，勞動條件好；選擇除銹劑時要求內含促進劑，緩蝕劑和抑制劑，能提高除銹速度，防止工件產生過腐蝕和氫脆，能較好的抑制酸霧。尤其值得重視的是酸霧抑制，酸洗除銹過程中產生的酸霧，不僅腐蝕設備和廠房，污染環境，而且可引起人們牙齒腐蝕，牙結膜發紅，流淚，疼痛，咽喉干燥，咳嗽等癥狀，所以，有效抑制酸霧，不但是環保的需要，還是本單位自身的需要。

考慮上述要求，經篩選，除油和除銹劑我們采用了

祥和磷化公司的XH-16C除油除銹添加劑與驗算配制而成，常溫下使用，處理時間10-30min，它能提高除銹速度，防止工件產生過腐蝕和氫脆，能較好的抑制酸霧。

配方：XH-16C4%+HCL（35%）60%+H2O

2、水洗

除油除銹后的水洗，雖然屬于涂裝前的輔助工序，但同樣需引起足夠的重視。除油除銹后工件表面易附著某些非離子表面活性劑，及CL-等。這些物質若清洗不徹底，就可能引起磷化膜變薄，產生線狀缺陷，甚至磷化不上。因此，要提高除油除銹后的水洗質量。須經多次漂洗，采用兩道水洗，時間1-2min，并經常更換清水，保證清水PH值在5-7值之間。

3、磷化

所謂磷化，是指把金屬工件經過含有磷酸二氫鹽的酸性溶液處理，發生化學反應而在其表面生成一層穩定的不溶性磷酸鹽膜層的，所生成的膜稱為磷化膜。磷化膜的主要目的是增加涂膜附著力，提高涂層耐蝕性。磷化的方法有多種，按磷化時的溫度來分，可分為高溫磷化（90-98℃），中溫磷化（60-75℃），低溫磷化（35-55℃）和常溫磷化。

為提供良好的涂裝基底，要求磷化膜厚度適宜，結晶致密細小。

中、高溫磷化工藝，雖然磷化速度快，磷化膜耐蝕性好，但磷化膜結晶粗大，掛灰重，液面揮發快，槽液不穩定，沉渣多，而低、常溫磷化工藝所形成的磷化膜結晶細致，厚度適宜，膜間很少夾雜沉渣物，吸漆量少，涂層光澤度好，可大大改善涂層的附著力、柔韌性、抗沖擊性等，更能滿足涂層對磷化膜的要求。值得注意的是，過去一直認為磷化膜厚，涂裝后涂層的耐蝕性高，磷化膜本身在整個涂裝體系中并不單獨承擔多大的耐蝕作用，它主要起到使漆膜具有強粘附性，而整個涂層系統的耐蝕力則主要取決于漆膜的耐蝕力以及漆膜與磷化膜的優良配合所形成的強粘附力。

磷化液一般由主鹽、促進劑和中和劑所組成。過去使用的磷化液，大多采用亞硝酸鈉（NaNO2）作促進劑，效果十分年、明顯，但在NaNO2在磷化液中有很大危害：一是磷化液的穩定性，NaNO2在酸性條件下極不穩定，在極短的時間內就分解了。因此，不得不經常添加。NaNO2的這種特性，往往引起磷化液的主鹽不穩定，磷化液沉淀較多，磷化膜掛灰嚴重，槽液控制困難，磷化質量不穩定；二是NaNO2是世界公認的致癌物質，長期接觸危害人體健康，環境污染嚴重。解決的方法：一是減少NaNO2的用量；二是尋找替代物。

配方：XH-1B4%+H2O

4、鈍化

篇5

Abstract：Thetectnicalflowprocess，equipmenttipeandsituactionofuseareintroduced.Andsomeequipmentsinthemudpoolareimprovedintechnology.

KeyWords：watertreatment；circulatingwater；technicalflowprocess；technologicalimprovement

1、概述

南昌鋼鐵有限責任公司棒材廠成立投產于2001年1月，是年產60萬噸直徑為12～32㎜的螺紋鋼及直徑為18～32㎜的圓鋼棒材生產線，該廠自動化程度高、產材產量高，所用的系列冷卻水為循環的工業水，并做到全部內部循環、不外排。循環水分為濁水循環、凈水循環兩個系統，現總用水量2020m3/h，其中濁環水900m3/h，凈環水1120m3/h.水處理主要負責冷卻水的循環、水質處理、加壓、降溫等工作。

2、濁循環水、凈循環水的工藝流程示意圖

4、水處理系統概況

4.1濁環水系統

該系統供粗、中、精軋機組、控制水冷裝置及沖氧化鐵皮等用水。供水量900m3/h.其回水經氧化鐵皮溝自流至旋流沉淀池，沉淀后一部分經4M泵加壓至車間沖氧化鐵皮；另一部分經1-3M泵加壓至化學除油器進行除油和二次沉淀處理，除油、沉淀后，進入濁熱水池，再用5D泵加壓至冷卻塔冷卻，冷卻后自流至濁冷水池，最后用3D、4D泵加壓至用戶循環使用。

化學除油沉淀器底部污泥用排污閥排出流至污泥池，經污泥泵加壓抽至板框壓濾機壓濾脫水，脫水后泥餅由廠方綜合利用。污泥量1300t/a.

4.2凈環水系統

該循環系統主要供軋線直流電機、液壓、加熱爐冷卻、進出爐輥道等所需的間接冷卻水。經使用后的水只是水溫略有升高，經冷卻處理后即可使用。凈環水量1120m3/h.凈環水設施有循環水泵房、吸水井、冷卻塔等。

為保證系統水質，系統中設有GSL-22000×7100125t/h自動清洗濾水器進行旁通過濾。

4.3給排水系統設施

4.3.1旋流沉淀池及濁水泵房

漩流池及濁水泵房合建。

濁水泵房內設兩組水泵。一組為化學除油器供水泵組，即1、2、3M泵，型號為250LC-32立式長軸泵（Q=480m3/h，75Kw）共三臺，兩用一備；一組為沖氧化鐵皮泵組，即4M泵，型號為200LC2-46立式長軸泵（Q=300m3/h，75Kw）共一臺，不設備用泵。并旋流池上部設一抓斗吊鉤兩用橋式起重機，用于抓取其內的氧化鐵皮。

4.3.2化學除油器及污泥脫水間

設有MHCYG-IV型化學除油器3臺，設計處理水量Q=400m3/h，N=3Kw.

XMG50/800板框壓濾機一臺，其中過濾面積S=50㎡，N=5.5Kw.

MY3.2-4-AHA42×3加藥裝置兩條。

4.3.3循環水泵房及水池

循環水泵房及水池呈南北布置，共有四個水池。一個凈環水熱水池，一個凈環水冷水池，一個濁環水冷水池，一個濁環水熱水池。泵房內東西布置設有五組共14臺水泵。

第一組：凈環水熱水泵組（1D），將凈環水熱水池熱水抽至凈環水冷卻塔冷卻，再自流至凈環水冷水池。泵型號250S-39（Q=485m3/h，N=75Kw）共三臺，兩用一備。

第二組：凈環水供水泵組（2D），將凈環水冷水池中的水抽至棒材廠各冷卻設備用水點冷卻設備后再用管道流至凈環熱水池。，泵型號250S-65A（Q=468m3/h，N=110KW）共三臺，兩用一備。

第三組：濁環水供水泵組（3D），將濁環水冷水池的水抽至棒材廠軋機冷卻用，再經軋機沖渣溝流至旋流沉淀池。泵型號300S-58A（Q=720m3/h，N=155Kw）共兩臺，一用一備。

第四組：濁環水穿水冷卻供水泵組（4D），將濁環水冷水池的水抽至棒材廠軋機穿水冷卻用，再經軋機沖渣溝流至旋流沉淀池。泵型號200S-43×3（Q=288m3/h，N=155Kw）共三臺，兩用一備。

第五組：濁環水熱水泵組（5D），將濁環水熱水池熱水抽至濁環水冷卻塔冷卻，再自流至濁環水冷水池。泵型號250S-39（Q=485m3/h，N=75Kw）共三臺，兩用一備。

泵房屋頂設有兩組冷卻塔，第一組為凈環水冷卻塔，型號為MBZ-1共兩臺，第二組為濁環水冷卻塔，型號為MBNW-1共三臺。

5、技術改進

從棒材廠投產以來，水處理系統運行正常，水量、水壓、水質、水溫處理都符合要求，能順利配合生產需要，滿足生產要求。但原設計的污泥池沉積的污泥用污泥泵抽至板框壓濾機進行污泥壓濾脫水一直是個問題，不能正常進行。原因主要是原設計的抽污泥泵是潛水式的，污泥池沒有攪拌設施，排污后污泥沉淀于池底。污泥的主要成分是氧化鐵皮，密度大，沉底易結塊，很快就將污泥泵頭堵死，使得污泥泵不能工作。污泥池的污泥只能靠定期的人工挖掘，既浪費大量的成本，又對環境衛生造成污染，在人工清泥的過程中會影響日常排污工作的開展。

鑒于此，對污泥池進行了改造。將已壞的污泥泵拆除，并安裝了一臺自控自吸泵于地面作為抽污泥泵，其型號為80NFB-C1（Q=50，N=22Kw）

進水管徑DN=80mm，出水管徑DN=50mm，吸水管下伸至距污泥池底約0.8米，出水管接至板框壓濾機。并在原污泥泵兩側1米處安裝兩臺和污泥泵同樣的自控自吸泵用于攪拌污泥，其出水管設計成螺旋式，下伸長至距池底部0.4米，并在螺旋式出水管表面均勻分布直徑30mm小孔，以增加出水面積，從而形成螺旋式攪拌。

在操作規程中規定：排污后沉淀30分鐘，用清水泵抽掉上部清水，然后開兩臺攪拌機攪拌30分鐘，再開抽污泥泵抽污泥，同時攪拌機泵一直處于攪拌狀態，防止污泥沉淀結塊，至抽完為止為一操作循環周期。如此循環操作一天進行兩次。解決了污泥去除問題。

篇6

1.2由于大多數糞便中，新鮮糞便的含量不高，含水率較大。若直接采用厭氧消化工藝，會導致處理池容積過大，能耗高，沼氣量低等問題。

1.3糞便污水中含有大量的泥沙和污泥，需要進行必要的污泥處理。

2糞便處理工藝設計

2.1糞便處理模式。該糞便處理站處理規模為200t/d。糞便處理采用固液分離，絮凝脫水、整體除臭工藝。即糞便首先進行固液分離處理，處理后的糞便過濾液通過調節池，均勻的供給到絮凝脫水設備，通過絮凝脫水設備將水渣分離。其中脫水后的上濾液進行后續上濾液處理；固液分離中產生的垃圾雜物以及絮凝脫水后的糞渣進行焚燒處理。在糞便處理的整個過程中增加除臭設備，以減小處理過程中對周邊環境的影響。

2.2固液分離、絮凝脫水階段

2.2.1固液分離階段。糞便通過吸糞車運送到糞便處理站后，進入固液分離裝置進行初步分離處理。主要作用是去除糞便中的大塊沉淀物和大于20mm的漂浮懸浮物以及90%以上的大于0.5mm的砂。吸糞車與固液分離裝置采用快速接頭密閉對接，糞便污水在抽吸泵的負壓下快速進入固液分離裝置，可避免卸糞過程中糞液泄露，對周圍環境產生影響。

2.2.2調節池。調節池為地下封閉鋼筋混凝土池子，具有水力和水質調節作用。經固液分離后的糞便污水進入糞便調節池。在調節池中設置攪拌裝置，對糞便廢物進行攪拌，防止表面結痂，中間懸浮，池底沉淀固化，避免對后續工藝及設備的運行產生不利的影響。同時，一些有機物在調節池中可進行缺氧水解反應。

2.2.3絮凝脫水階段。糞便經過調節池，進入絮凝脫水階段。在絮凝脫水階段，污泥脫水機采用螺壓式濃縮、脫水一體機。在污水處理過程中，絮凝脫水的主要設備為脫水機，如帶壓式脫水機、板框式脫水機、螺壓式脫水機等。其中帶壓式脫水機、板框式脫水機是污水處理中應用較為廣泛的兩種脫水機。但是，兩種脫水機均是開放式操作，密封性較差，易產生惡臭，需大量抽風換氣，不適宜糞便脫水。而螺壓式脫水機具有低轉速、全封閉、可連續運行等特點。因此該項目中采用螺壓式濃縮脫水一體機，共兩臺，單臺處理能力8～12m3/h。糞便污水通過調節池的提升泵，進入螺壓式污泥濃縮脫水機。同時投加混凝劑，對污泥進行調質和絮凝。絮凝脫水后液體的固懸物含量大幅下降，COD含量也有大幅下降。同時，此次設計中，在接糞管及污泥脫水機中均設有沖洗裝置，對快速接口和脫水機的濾網內、外側進行清洗，避免糞便固化、遺撒、堵塞濾網。

2.2.4整體除臭。該項目中，采用生物濾床和植物液霧化吸收的技術，降解糞便處理廠臭氣對大氣的二次污染，保證處理廠不對工作人員及周圍居民造成影響，各項環境污染控制指標符合國家有關標準。

2.3后續上濾液處理。絮凝脫水后的上濾液需要進一步處理。上濾液采用厭氧生化與MBR工藝相結合，處理后排入市政污水管網。

2.3.1厭氧生化處理。厭氧生化處理采用UASB工藝。在處理糞便上濾液方面，歐美等國家采用了UASB工藝，并且取得了良好的效果。我國也有工程實例，如北京小張家口糞便消納站等也采用了UASB工藝。UASB可以提高厭氧反應器的負荷及處理效率，且占地較小。而且污泥停留時間的延長、污泥濃度的提高，使厭氧系統更具有穩定性，有效增強了對不良因素有毒物質的適應性。此次設計中，UASB工藝采用兩相厭氧設計。

2.3.2MBR工藝。常規的MBR工藝中一般采用微生物懸浮生長，微生物的濃度約10-15kg/m3，使得膜分離裝置的污染概率增加，膜表面易結垢。此次設計中，采用固化微生物技術，將游離的微生物限定在一定空間內（填料內），使其保持活性，可反復利用。固定化微生物處理技術在糞便上濾液處理中得到了一定的應用且效果良好。

2.4雜物及糞渣處理。目前，國內對于糞便處理過程中的雜物及糞渣采用的幾種處理方法：a.經過粗過濾產生的大塊沉積物、大粒徑懸浮物及砂石，送垃圾填埋場填埋處理；b.經絮凝脫水階段后，產生的糞渣可送至化肥廠制成有機肥料，使得資源有效利用。也可以進行堆肥處理；c.條件允許的情況下，可將糞便處理過程中產生的雜物、糞渣進行焚燒處理，進而實現資源轉換為能源利用。該項目由于緊鄰當地垃圾焚燒發電廠，因此可將糞便處理過程中產生的雜物、糞渣，送至垃圾焚燒發電廠，焚燒處理。既降低了建設運行成本，又可以轉換為能源再次利用。

篇7

別為:真空熱處理真空度優于10－2Pa，隨爐升溫，到溫后保溫2h，氬氣淬火，冷卻速度300℃/h。氫氣保護熱處理加熱爐到溫后將加熱容器馬弗罐入爐，零件到溫后保溫2h，罐體出爐空冷至200℃，全程高純氫保護，氫氣露點低于－40℃。氫氣保護磁場熱處理加熱爐到溫后將加熱容器馬弗罐入爐，零件到溫后保溫1．5h后施加環形磁場，保持0．5h后磁場停止，罐體出爐空冷至200℃，全程高純氫保護，氫氣露點低于－40℃。從表1可以看出，和真空氣淬工藝相比，氫氣保護處理可以明顯提升材料的磁性能，施加磁場后效果更加顯著。但隨熱處理溫度的升高，磁場作用下降，840℃時磁場基本不起作用。圖1比較了740℃溫度下，Fe-Co合金經氫氣保護熱處理及氫氣保護磁場熱處理后的磁化曲線和磁化率曲線?？梢?，材料在磁化過程中，外磁場達到200A/m時，氫氣保護磁場處理及氫氣保護處理合金的磁感應強度分別為1．6T和1．4T;外磁場達到400A/m時，二者的磁感應強度分別為1．9T和1．7T，這表明磁場熱處理使得合金在低磁場下就具有較高的磁感應強度。氫氣保護處理主要是通過氫氣在高溫下和材料的C、S等雜質元素發生化學反應，生成氣相化合物并排出爐外，從而達到凈化合金的目的，隨著溫度的提高，原子擴散速度加快，凈化作用得到提升;磁場處理主要通過干涉熱處理過程中材料組織的變化，如形核、晶化、晶粒長大過程，使之在磁場方向上形成一定的織構。這種織構的形成機理，目前認為是在組織變化過程中原子擴散受磁場影響，在磁化方向上形成了能量最低狀態，并在隨后的冷卻過程中保持下來，隨著溫度升高，原子擴散容易，磁性織構容易形成，對于磁性能的提升有益，但溫度繼續升高并接近居里溫度，原子磁矩排列趨于紊亂，磁場作用反而下降。從以上結果可以看出，高強Fe-Co軟磁合金熱處理的試驗結果符合這些原理，從應用需求角度出發，熱處理溫度的提高會降低材料強度［8］，為了確保材料強度達到1000MPa，一般熱處理溫度不宜超過760℃，所以磁場處理成為優化材料磁性能的首選工藝。

2磁場熱處理

由于磁場熱處理對高強Fe-Co合金性能影響顯著，因此，對不同保溫溫度、充磁時間和磁場強度等參數進行了研究，結果見圖2。從圖2可以看出，熱處理溫度對磁性能的影響明顯，隨溫度升高磁性能上升，這和常規熱處理結果是相同的;保溫時間對磁性能的影響相對較弱，隨保溫時間的延長磁性能上升，到2．0h后則基本不變，這和常規熱處理結果基本一致;充磁磁場強度對磁性能的影響不強烈，隨磁場增加，磁性能增加，150A之后變化不大，150A時產生的有效磁場為1330A/m。

3降溫速率

由于Fe-Co軟磁合金在730℃附近存在無序-有序化轉變，導致性能惡化，所以1J21、1J22等Fe-Co合金熱處理工藝中，必須控制降溫速率，通常是在730℃以上緩冷，730℃后快冷。如前所述，高強Fe-Co軟磁合金的熱處理溫度區間一般低于760℃，處于敏感區間，降溫制度對材料性能的影響至為關鍵。為此，利用真空氣淬設備對降溫速率可控技術，研究了不同降溫速率對高強Fe-Co合金性能的影響，結果如表2所示。從表2可見，降溫速率對材料的性能具有一定的影響，但總體變化不大。從數據對比來看，降溫速率為150℃/h和600℃/h時，力學性能略低，但磁性能和其他樣品差別不明顯。前者可以認為是無序-有序轉變的結果，后者則應該和過快冷卻造成的內應力有關。為了評估Fe-Co合金添加元素對合金升、降溫過程的影響，采用DSC測量了750～1050℃的差熱曲線，如圖3所示。3種Fe-Co軟磁合金中，1J21含V元素1．2wt%左右，1J22含V元素2．0wt%左右，而高強Fe-Co合金除含V元素2．0wt%外，還添加了Nb、Cr等其他元素。從圖3可以看出，隨著添加元素含量的增加，居里點(以極值點數值定義)呈下降趨勢，但升溫和降溫過程表現不同，升溫過程居里點相差不多，為964～972℃，降溫過程居里點相差較大，為867～926℃，而且放熱/吸熱峰寬也隨著增大。這說明添加元素的增加，合金的居里轉變滯后程度增加;降溫過程的影響更加顯著，表明添加元素起到的作用主要是對磁疇的釘扎。無序-有序化過程同樣受添加元素的影響，從居里點的變化來推斷，高強Fe-Co合金的無序-有序轉變會受到更大抑制，這也是降溫速率對性能影響不大的主要原因。從以上試驗結果來看，300～600℃/h的降溫速率都適用于高強Fe-Co合金熱處理的冷卻。

篇8

一、工程概況及裂縫情況

遼寧省沈陽市某小區建磚混住宅樓3幢，建筑面積約16500m2，層數6層，房屋長48.8m，采用現澆鋼筋混凝土樓板和屋面，板厚100～120mm，采用商品混凝土，強度等級為C20，基礎采用人工挖孔樁。工程于2005年5月竣工。竣工驗收時，未發現明顯的裂縫現象，竣工驗收半年后陸續發現樓板裂縫。

1.1靠近房屋四周陽角處出現斜45度裂縫。裂縫距板角部的垂直距離為1.5m左右。板上注水，沿裂縫處全部滲漏，是通透性裂縫。

1.2在部分居室房間的中部，平行于橫墻方向出現樓板裂縫，在裂縫處鑿開混凝土，發現多根電線管集結于此，使混凝土截面削弱。

1.3板裂縫的分布情況每層大體相同，且3幢樓都有，具有一定的普遍性和規律性。

二、裂縫的原因分析及防治措施

2.1設計原因及需重點加強的部位

在調查中發現：3幢住宅樓的基礎為均勻沉降，基礎和墻體均完好，未出現裂縫。這說明：基礎沉降不是造成板裂縫的原因。此住宅按7度抗震設防設計，按《建筑抗震設計規范》設計了構造柱和圈梁。房屋總長48.8m，小于55m，符合《混凝土結構設計規范》要求。樓板45°斜裂縫是發生在負彎矩筋以及角部放射筋末端或外側，從設計角度看，現行的設計規范側重于按強度考慮，未充分按溫差和混凝土收縮特性等多種因素作綜合考慮，配筋量因而達不到要求。而房屋的四周陽角由于受到縱、橫兩個方向的墻和圈梁約束，限制了樓板混凝土的自由變形，因此在溫差和混凝土收縮變化時，板面在配筋薄弱處開裂，產生45°斜裂縫。雖然樓地面斜角裂縫對結構安全使用沒有影響，但由于會發生滲漏缺陷，容易引起住戶投訴，是裂縫防治的重點。因此，沈陽奧祥建設公司在近幾年的圖紙會審中，建議設計單位對房屋四周陽角處的樓面板配筋進行加強，負筋不采用分離式切斷，改為沿房間（每個陽角僅限一個房間）雙層雙向配置，并適當加密，提高結構抗裂能力。多年來的實踐充分證明，凡按上述設計的房屋，基本上沒有發生45°斜角裂縫，效果顯著。

2.2施工原因及應采取的主要措施

2.2.1預埋線管處的裂縫防治

預埋線管，特別是多根線管的集散處使混凝土截面受到較多削弱，從而引起應力集中使樓板相對薄弱，在樓板產生收縮變形時，板內部的收縮應力超過混凝土的抗拉強度，這些薄弱部位首先被拉裂。當預埋線管的直徑較大，開間寬度較大，且線管的敷設走向又重合于（即垂直于）混凝土的收縮和受拉方向時，就很容易發生樓面裂縫。因此線管在敷設時應盡量避免立體交叉穿越，交叉布線處可采用線盒，同時在多根線管的集散處宜采用放射形分布，盡量避免緊密平行排列，以確保線管底部的混凝土灌注順利和振搗密實。當線管數量較多，使集散口的混凝土截面大量削弱時，宜按預留孔洞構造要求在四周增設上下各2φ12的井字形抗裂構造鋼筋。

2.2.2材料吊卸區域的樓面裂縫防治

目前在主體結構的施工過程中，普遍存在著質量與工期之間的矛盾。一般主體結構的樓層施工速度平均為5～7天一層，最快時甚至不足5天一層。當樓層混凝土澆筑完畢不足24小時，就忙著進行鋼筋綁扎、材料吊運等施工活動，這就使大開間部位的房間雪上加霜。除了大開間的混凝土總收縮值較之小開間大的不利因素外，更容易在強度不足的情況下受材料吊卸沖擊振動荷載的作用而引起不規則的裂縫。并且這些裂縫一旦形成就難以閉合，形成永久性裂縫。這種情況在高層住宅主體快速施工時較常見。對這類裂縫的防治措施有：（1）主體結構的施工速度不能強求過快，樓層混凝土澆筑完后的必要養護（一般不宜≤24小時）必須獲得保證。主體結構階段的樓層施工速度宜控制在6～7天一層為宜，以確保樓面混凝土獲得最起碼的養護時間。（2）科學安排樓層施工作業計劃，在樓層混凝土澆筑完畢的24小時之內，可限于做測量、定位、彈線等準備工作，最多只允許暗柱鋼筋焊接工作，不允許吊卸大宗材料，避免沖擊、振動。24小時之后，可先分批安排吊運少量的暗柱和剪力墻鋼筋進行綁扎活動，做到輕卸、輕放，以控制和減小沖擊振動力。第3天方可開始吊卸鋼管等大宗材料以及從事樓層墻板和樓面的模板支模施工。（3）在模板安裝時，吊運上來的材料應做到盡量分散放置，不得集中堆放，以減少樓面荷重和振動。（4）對大開間部位的材料吊卸堆放區域（一般約40m2左右）的模板支撐在搭設前，就預先考慮采用加密立桿（立桿的縱、橫向間距均不宜大于800mm）和格柵增加模板支撐剛度的加強措施，以增強剛度、減少變形來加強該區域的抗沖擊振動荷載，并應在該區域的新澆筑混凝土表面上鋪設舊木模加以保護和擴散應力，防止裂縫的發生。

2.2.3商品混凝土的性能改善

目前已普遍采用商品混凝土進行澆筑，為滿足坍落度大，流動性好的泵送要求，必然水灰比相對較大，當混凝土收縮凝固時，就會產生塑性收縮裂縫。而且受劇烈的市場競爭影響，各商品混凝土廠商的混凝土性能不夠穩定，如：粉煤灰摻量大會影響混凝土的早期強度，砂石含泥量高會大大降低混凝土的抗拉強度，并可能引起堿骨料反應，遇水體積膨脹，致使現澆混凝土樓板出現裂縫。因此有關管理部門，應切實加強對商品混凝土廠商的管理，促使商品混凝土廠商轉變觀念，控制好原材料質量，選用高效優質混凝土外摻劑，改善和減小混凝土的收縮值，建立健全監控體系，從根本上改善商品混凝土的質量和性能。

三、裂縫處理方法

3.1非關鍵部位對承載力無影響的板面裂縫寬度在0.1mm之內的，裂縫又沒有貫通的，可不采取處理措施。

3.2當混凝土板面裂縫寬度在0.1mm以上時，可用環氧樹脂灌漿修補，材料以環氧樹脂為主要成分，加入增塑劑（鄰苯二甲酸二丁酯）、稀釋劑（二甲苯）和固化劑（乙二胺）等組分。修補時先用鋼絲刷將混凝土表面的灰塵、浮渣及松散層仔細清除，嚴重的用丙酮擦洗，使裂縫處保持干凈。而后選擇裂縫較寬處布置灌漿嘴子，嘴子的間距根據裂縫大小和結構形式而定，一般為300～500mm。有裂縫的混凝土經灌漿后，一般要在7d后方可加載使用。環氧樹脂灌漿修補法可恢復板的整體性和使用功能，使用效果比較理想。

篇9

2物化處理階段

乳飲料廢水中含有一些呈膠體狀態的食品添加劑，諸如增稠劑、穩定劑等。這些物質大多是長鏈分子，生化降解所需時間較長。在生化系統之前先通過物化處理，將這部分膠體物質去除，可減輕生化系統的處理壓力。乳飲料廢水具有一定的粘滯性，不溶于水的膠體物質，通過加藥混凝形成的礬花依然質輕，易上浮，可采用氣浮處理。氣浮處理裝置有多種形式，對乳飲料廢水而言，實際工程經驗顯示平流式加藥溶氣氣浮效果較好，對CODCr的去除率可達到30％～40％。加壓溶氣水的產生可采用溶氣罐或溶氣水泵的形式。德國的EDUR水泵通過葉輪切割直接形成溶氣水，效果較好，但造價昂貴，維修費用高。

3生化處理階段

生化處理系統是廢水處理的中心環節，它直接關系到出水水質的好壞、運行成本的高低。在生化系統的設計上，要注重各生化水池布水的均勻性，盡量減少水流阻力，確保水流通暢。對乳飲料廢水的A／O生化處理系統，A為水解酸化池，O為接觸氧化池。對生化處理階段的設置有以下建議。水解酸化池可將大分子物質轉化為小分子物質，提高廢水的可生化性，為后續的好氧生化處理創造良好的環境。水解池的水力停留時間以不小于5h為佳，容積負荷取6.0～7．5kg［CODCr］／（m3•d），溶解氧的質量濃度取0．3～0．5mg／L。水解酸化池可分為膜法和泥法2種形式。采用膜法水解酸化池，在反應池內加掛組合填料，設置曝氣器或潛水攪拌機以維持污泥和廢水處于一個穩定的混合狀態。膜法水解酸化池進水方式推薦采用推流式，該進水方式應用效果較好。采用泥法水解酸化，反應池內不需要懸掛填料和設置攪拌裝置，廢水通過池底的布水裝置進水。采用泥法設置時，要重點考慮進、出水系統。進水可采用產品化的布水器或設置穿孔布水管。在池中懸浮污泥層設置靜壓排泥管，及時抽泥，避免進水口堵塞，影響布水均勻性。泥法水解酸化池受進水方式的影響較大，不易控制。接觸氧化池是一種膜法處理工藝，在曝氣池中設置填料，將其作為生物膜的載體，避免污泥膨脹并提高微生物的量。當廢水流經填料時，在生物膜和懸浮的活性污泥共同作用下，廢水得到凈化。接觸氧化池的水力停留時間以20h以上為佳，容積負荷取1～2kg［CODCr］／（m3•d），溶解氧的質量濃度取2～4mg／L。在接觸氧化池曝氣器的選擇上，目前廣泛采用盤式微孔曝氣器和管式微孔曝氣器，其中盤式曝氣器常用有膜片式、旋流剪切式等。膜片式微孔曝氣器有直徑200、250、300mm等不同規格，旋流剪切式有260、460mm等。管式曝氣器長度常選用500、750、1000mm等。幾種曝氣器各有優點，膜片式曝氣器曝氣均勻，使用效果好；旋流剪切式曝氣器使用壽命長；管式曝氣器安裝方便。膜法生化池最大的特點是在池內懸掛填料，常用的生化填料有彈性填料、軟性填料、組合式填料等，對乳飲料廢水處理工程，因污泥質輕，采用組合式填料較好。懸掛填料采用的填料支架，直接決定填料的使用壽命。目前，關于填料支架尚沒有相應的標準及規范要求。很多工程項目采用塑料繩作為填料的支撐架，投入使用不足1a，塑料繩遇水發脹斷裂，就需重新更換填料，使生化系統的維護周期縮短。因此，在生化水池的設計上，應設置牛腿，并在牛腿上設置預埋鐵板或不銹鋼板，以固定填料支架。對設置牛腿的生化水池，填料支架做法可參考圖2進行。生化池內設置牛腿，上下兩層，牛腿上預埋M1板。采用10＃槽鋼，焊接在預埋板上，間距1．8m，中間增設橫梁和立柱，填料支架采用12＃螺紋鋼制作，螺紋鋼間距為150mm。填料直接懸掛在硬性承接螺紋鋼上，可大大提高填料的使用壽命。若條件允許，填料支架可采用不銹鋼材質制作，日后生化水池維護，只更換填料即可，無需再次制作填料支架。一些改造項目，生化池內未設置牛腿，對此類生化水池，填料支架做法可參考圖3進行。對于未設置牛腿的生化水池，尤其是舊有系統的維護，填料支架的做法可采用池底生根布置，用10＃槽鋼或同類材料，固定于池底，并在側部固定，作為立柱，隨后主支撐采用10＃槽鋼布置，間距為1．8m，填料支架采用12＃螺紋鋼制作。取消填料支架直接固定池壁的做法，避免水池清理時，池壁受到水力擠壓及填料拉伸的影響，維持構筑物池壁穩固。

4沉淀－污泥處理階段

二沉池的運行對污水處理站的出水水質有著至關重要的影響，一旦二沉池運行出現問題，出水SS濃度就會明顯升高，導致出水水質惡化。針對乳飲料廢水處理工程，二沉池的表面負荷取0．75～0．90m3／（m2•h）。同時應慎用斜管沉淀池，不少小型乳飲料廢水處理站，二沉池多采用斜管沉淀池。只考慮到了斜管沉淀池節省占地及投資的優勢，而忽略了實際使用效果。乳飲料廢水的生化污泥質輕，不易沉淀，污泥發酵產生的沼氣，會沖擊斜管，導致斜管填料塌陷。在小型乳飲料廢水處理工藝中二沉池的選擇上，建議選用豎流式或平流式二沉池。二沉池污泥泵建議選用自吸式污泥泵，同時二沉池池底每個泥斗應單獨設立排泥管，不可并用。氣浮系統產生的物化污泥與生化系統的剩余污泥都混合在污泥濃縮池內濃縮，因物化污泥質輕，會導致污泥濃縮池出現上層氣浮泥渣、中層水、下層生化污泥的現象，故而污泥濃縮池的設計除設計泥斗外，可加設框式攪拌機，將物化污泥混入生化污泥內，以保證物化污泥得到及時處理。濃縮后的污泥可通過自吸污泥泵或螺桿泵抽入壓濾機壓濾，壓濾后的干污泥交由專業機構處理。

篇10

 

與常規處理工藝相比，超濾具有出水水質穩定，占地面積小，能耗及維護成本相對較低等優點，加之膜造價的不斷降低，超濾技術已成為替代傳統處理工藝的適宜選擇。但是，由于超濾膜的截留相對分子質量較大，單純超濾工藝去除溶解性有機物的效果不佳，易造成膜污染、膜通量降低等問題。因此，超濾膜常與其他工藝組合，組成超濾膜組合工藝，以提高對溶解性有機物的去處效果?；炷?超濾、常規處理/超濾和活性炭/超濾等工藝是最為常用的超濾膜組合工藝，在飲用水處理領域得到廣泛應用。

1混凝/超濾組合工藝

混凝工藝通過電性中和、卷掃、吸附架橋等作用可改變原水中懸浮顆粒的尺寸分布，從而增強了超濾膜不能去除的小顆粒和溶解性污染物的去除作用。此外混凝還可改變顆粒物的表面電性，使濾餅層不會緊密附著在膜表面。因此，采用混凝作為預處理，可與超濾工藝形成互補，降低膜過濾阻力，提高對低分子有機物、無機物和無機離子等污染物的去除率[1,2]。

混凝/超濾組合工藝一般可分為兩類，一是將混凝形成的礬花去除后進膜過濾，二是不去除礬花直接過濾，即在線混凝/過濾工藝。比較而言，后者的預處理流程較為簡單，且基建費用較低，具有良好的應用前景[1,3]。

1.1混凝/超濾工藝的處理效果

1）對濁度及微生物的去除

混凝/超濾組合工藝對濁度及微生物的去除效果在眾多研究中都予以了肯定。一般情況下，混凝/超濾工藝出水可保持在0.1NTU以下，且出水水質穩定，出水水質明顯優于常規處理工藝。

從表1中可以看到，不同水質的原水，不同的混凝劑，經過混凝/超濾工藝后的出水濁度都能穩定在一個較低的水平。

表1 混凝/超濾工藝對濁度的去除效果

 

序號

原水濁度（NTU）

出水濁度（NTU）

混凝劑

參考文獻

1

12.3~26.9

<0.1

聚合氯化鋁

[1]

2

16.3~75.5

<0.1

聚合氯化鋁/硫酸鋁

[4]

3

3.0~18.0

0.057~0.13

氯化鐵

[5]

4

6.17~8.54